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（江蘇大學機械工程學院，江蘇鎮(zhèn)江212013）

表2模擬與實沖的壓邊力與沖壓速度參數(shù)

通過分析不同工藝參數(shù)下的回彈量可知，在相同壓邊力情況下，隨著沖壓速度的升高，U形件回彈量基本不變；在相同沖壓速度情況下，隨著壓邊力升高，U形件回彈量不斷減小且減小幅度增大。

編輯

U形件的回彈是由于成形結束后板料的彈性變形

回復造成的，且主要影響部位為側壁和圓角區(qū)。

因此，影響U形件回彈量的主要因素為側壁和圓角區(qū)的總變形中彈性變形所占比，且制件彈性變形量取決于材料屈服強度而在常溫、較小應變速率下材料的屈服強度基本不變，因此在常溫、相同拉深高度下決定 U形件回彈量的是不同壓邊力和沖壓速度下的U形件側壁和圓角處的總變形量。

因此，結合上述實驗結果可知，在壓邊力恒定下，常溫下較小的沖壓速度對 U形件側壁和圓角處的總變形量基本無影響，因此對于U形件的回彈基本無影響；而當沖壓速度恒定下改變壓邊力時，隨壓邊力增大，壓邊處的料流難以流進凹模內，從而使得U形件側壁和圓角處的板料充分變形，使得側壁和圓角處的總變形量增大，從而減小了回彈量。綜上可知，在常溫下增大恒定壓邊力可減小U形件的回彈。

編輯

和變沖壓速度可以有效地減小U形件回彈。

由于在遞增型壓邊力情況下，初期較小的壓邊力有助于壓邊處板料向凹模內的流人，后期較大的壓邊力有助于凹模內板料的充分變形；

而采用遞減型沖壓速度曲線情況下，初期較大的沖壓速度有助于側壁處板料迅速突破屈服強度進行應變強化而使得側壁處的變形抗力達到由壓邊力導致的板料流動阻力

從而拉動壓邊處板料向凹模內流動以獲得均勻變形，而后期較小的沖壓速度有助于板料變形過程中的位錯充分括展，減小變形抗力以防止側壁拉伸斷裂。

均勻的應變分布有助于減小U形件內部的應力梯度，從而減小回彈量。

綜上可知，當采用階梯型壓邊力曲線時，可以獲得最小的初期壓邊力和最大的后期壓邊力，最均勻的應變分布可獲得最小的回彈量；

而采用沖壓速度曲線可以獲得最大的初始沖壓速度，在初期試樣不破裂情況下可以使U形件獲得均勻的應變分布，從而獲得較小的回彈量。

因此，采用變沖壓速度和變壓邊力技術可以控制U形件回彈，而采用階梯型遞增壓邊力曲線結合較大變化區(qū)間內的遞減型沖壓速度曲線可以獲得最小的回彈量。

由表4可知，在相同變沖壓速度加載曲線下，次壓邊力曲線獲得最大的回彈量，而階梯壓邊力加載曲線下回彈量最小；

而在相同壓邊力加載曲線下，隨著沖壓速度變化區(qū)間的減小，U形件回彈量增大，即沖壓速度曲線下的回彈量最小而C3沖壓速度曲線下的回彈量最大。

且對比表3和表4可知，采用變壓邊力

3結論

（1） 采用DYNAFORM中的Mat-36號材料模型建立的U形件的有限元回彈預測模型能較為準確預

測高強鋼板DP590的回彈變形，其平均誤差小于7％且誤差波動較小。

（2） 在恒定的壓邊力和沖壓速度條件下，較大的壓邊力可以獲得較大的U形件側壁和圓角變形，從而獲得較小的彈性變形在總變形中所占百分比，故導致較小的回彈量；而較小的沖壓速度對U形件回彈基本無影響。

（3） 采用遞增性壓邊力曲線和遞減型沖壓速度曲線都可以有效地控制U形件回彈以降低回彈量。

其中，采用階梯型壓邊力曲線結合較大變化區(qū)間內的沖壓速度曲線可以獲得最小的U形件回彈。

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