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轉(zhuǎn)發(fā)自：第２３卷第６期 塑性工程學(xué)報(bào) Ｖｏｌ．２３　Ｎｏ．６

２０１６年１２月 ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＰＬＡＳＴＩＣＩＴＹ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｄｅｃ．　２０１６ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７－２０１２．２０１６．０６．００９

作者：（山東科技大學(xué)機(jī)械電子工程學(xué)院，青島　２６６５９０）　蘇春建１　閆楠楠２　張曉東４　陸　順５

（山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，青島　２６６５９０）　王清３

摘　要：針對(duì)普通沖裁方式獲得的厚板沖裁件常存在尺寸精度低、斷面質(zhì)量差及翹曲嚴(yán)重等問(wèn)題，采用雙側(cè)齒圈壓邊的方式對(duì)厚板精密沖裁成形進(jìn)行模擬和力學(xué)分析，建立了厚板的精沖數(shù)學(xué)模型及有限元模型，研究了成形中應(yīng)力應(yīng)變問(wèn)題及靜水應(yīng)力、材料流動(dòng)的規(guī)律，并通過(guò)對(duì)６、８、１０和１２ｍｍ厚板進(jìn)行有限元模擬，探討了不同板厚對(duì)雙側(cè)齒圈壓邊精沖的影響，最后進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，分析結(jié)果表明雙側(cè)齒圈壓邊沖裁方式能夠增加厚板剪切變形區(qū)的靜水壓力，充分發(fā)揮材料的塑性，提高厚板沖裁件斷面質(zhì)量。

關(guān)鍵詞：厚板；雙側(cè)齒圈壓邊；精密沖裁；力學(xué)分析

中圖分類號(hào)：ＴＧ３８６　　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ　　文章編號(hào)：１００７－２０１２（２０１６）０６－００５１－０７

Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｉｃｋｐｌａｔｅ　ｕｓｉｎｇ　ｂｉｌａｔｅｒａｌ　ｇｅａｒ－ｒｉｎｇ　ｂｌａｎｋ－ｈｏｌｄｅｒ

ＳＵ　Ｃｈｕｎ－ｊｉａｎ１　ＹＡＮ　Ｎａｎ－ｎａｎ２　ＺＨＡＮＧ　Ｘｉａｏ－ｄｏｎｇ４　ＬＵ　Ｓｈｕｎ５

（Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｏｆ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎｄ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｈａｎｄｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｑｉｎｇｄａｏ　２６６５９０　Ｃｈｉｎａ）

ＷＡＮＧ　Ｑｉｎｇ３

（Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｏｆ　Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ，Ｓｈａｎｄｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｑｉｎｇｄａｏ　２６６５９０　Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ　ｐｏｏｒ　ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ　ａｃｃｕｒａｃｙ　ａｎｄ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｑｕａｌｉｔｙ　ａｓ　ｗｅｌｌ　ａｓ　ｓｅｖｅｒｅ　ｗａｒｐｉｎｇ　ｆｏｒ　ｔｈｉｃｋ－ｐｌａｔｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｐａｒｔ　ｂｙｃｏｍｍｏｎ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｍｅｔｈｏｄ，ａ　ｂｉｌａｔｅｒａｌ　ｇｅａｒ－ｒｉｎｇ　ｂｌａｎｋ－ｈｏｌｄｅｒ　ｍｅｔｈｏｄ　ｗａｓ　ａｄｏｐｔｅｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｈｉｃｋ

ｐｌａｔｅ　ｗａｓ　ｓｉｍｕｌａｔｅｄ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｌｙ　ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅ　ａｎａｌｙｔｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ａｎｄ　ｆｉｎｉｔｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　ｔｈｉｃｋ　ｐｌａｔｅｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ　ｂｉｌａｔｅｒａｌ　ｇｅａｒ－ｒｉｎｇ　ｂｌａｎｋ－ｈｏｌｄｅｒ　ｗａｓ　ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ，ｔｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｔｒｅｓｓ，ｓｔｒａｉｎ，ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ　ｓｔｒｅｓｓ　ａｎｄ　ｆｌｏｗ　ｏｆ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｉｎｂｌａｎｋｉｎｇ　ｗｅｒｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ．Ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｗａｓ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ　ｂｙ　ｕｓｉｎｇ　６，８，１０ａｎｄ　１２ｍｍ　ｔｈｉｃｋｐｌａｔｅ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｖｅｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｗａｓ　ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂｉｌａｔｅｒａｌ　ｇｅａｒ－ｒｉｎｇ　ｂｌａｎｋ－ｈｏｌｄｅｒ　ｃａｎ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｔｈｅ　ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｈｉｃｋ　ｐｌａｔｅ　ｓｈｅａｒ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｚｏｎｅ，ｍａｋｅ　ｆｕｌｌ　ｕｓｅ　ｏｆ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ　ａｎｄ　ｉｍ－ｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｉｃｋ　ｐｌａｔｅ．

Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｔｈｉｃｋ　ｐｌａｔｅ；ｂｉｌａｔｅｒａｌ　ｇｅａｒ－ｒｉｎｇ　ｂｌａｎｋ－ｈｏｌｄｅｒ；ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　ｂｌａｎｋｉｎｇ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ

　引　言

隨著厚板精沖技術(shù)在各個(gè)領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，精沖工藝的研究已成為現(xiàn)代沖裁技術(shù)的重點(diǎn)。普通沖

＊國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（５１３０５２４１）；山東省高等學(xué)校科研計(jì)劃項(xiàng)目（Ｊ１２ＬＡ０３）；山東省泰山學(xué)者建設(shè)工程專項(xiàng)項(xiàng)目（ｔｓｈｗ２０１３０９５６）。

通訊作者：蘇春建　Ｅ－ｍａｉｌ：ｓｕｃｈｕｎｊｉａｎ２００８＠１６３．ｃｏｍ作者簡(jiǎn)介：蘇春建，男，１９８０年生，山東菏澤人，博士

（后），副教授，主要從事金屬板材精密塑性成形研究收稿日期：２０１５－１１－２５；修訂日期：２０１６－０３－０５

裁方式獲得的厚板沖裁件尺寸精度低、斷面質(zhì)量差［１－４］。本文提出一種雙側(cè)齒圈壓邊的精密沖裁方式，即只需在壓邊圈及凹模上設(shè)置齒圈就可以實(shí)現(xiàn)精沖工藝，對(duì)其進(jìn)行研究，能夠大幅減少由于昂貴的精沖設(shè)備而帶來(lái)的附加成本，有較大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。

針對(duì)７ｍｍ以上中厚板沖裁件常出現(xiàn)的斷面質(zhì)量差等問(wèn)題，本文以ＡＩＳＩ－１０２０鋼為研究對(duì)象，在雙側(cè)齒圈壓邊方式下用 ＤＥＦＯＲＭ 軟件模擬分析８ｍｍ板材的精沖機(jī)理，分析變形區(qū)材料的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)，并對(duì)６ｍｍ、８ｍｍ、１０ｍｍ和１２ｍｍ厚板進(jìn)行有限元模態(tài)分析，探討不同板厚對(duì)雙側(cè)齒圈壓邊精沖的影響。

１　金屬板材精密沖裁理論基礎(chǔ)

１．１　精密沖裁的機(jī)理

精密沖裁是塑性剪切過(guò)程，是在專用（三動(dòng)）壓力機(jī)上借助特殊結(jié)構(gòu)的精沖模，在強(qiáng)力作用下使板材發(fā)生塑性剪切［５］。其成形原理如圖１所示，沖裁過(guò)程中凸模接觸板料之前，通過(guò)施加一定壓力使Ｖ形齒圈將材料壓緊在凹模上，從而在Ｖ形齒的內(nèi)面產(chǎn)生橫向側(cè)壓力，以阻止材料在剪切區(qū)內(nèi)撕裂和金屬橫向流動(dòng)，在凸模壓入材料的同時(shí)，利用頂出器的反壓力將材料壓緊，并在壓緊狀態(tài)中凸模向下運(yùn)行進(jìn)行沖裁，使剪切區(qū)的材料處于三向壓應(yīng)力狀態(tài)，進(jìn)而提高材料的塑性，使材料沿著凸凹模刃口形狀發(fā)生塑性分離。

圖１　精沖成形原理圖

Ｆｉｇ．１　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｆｉｎｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ

１．２　精沖變形區(qū)的力態(tài)分析

圖２所示為模具對(duì)板料進(jìn)行沖裁時(shí)的受力情況，當(dāng)凸模下降至與板料接觸時(shí)，板料受到的外力和板料變形區(qū)內(nèi)存在的應(yīng)力如圖３所示。

圖２　精密沖裁時(shí)作用于板材上的力圖

　　注：Ｐ、Ｐｄ分別為頂件板對(duì)材料的垂直作用力；Ｆ為凸模作用于材料的上的沖裁力，Ｆ＝Ｐ＋Ｐｄ；Ｎ１、Ｎ２分別為凸、凹模對(duì)材料的側(cè)壓力；Ｆ１、Ｆ２分別為凸、凹模側(cè)面對(duì)材料的摩擦力；Ｆ３、Ｆ４分別為凸、凹模端面對(duì)材料的摩擦力；Ｐｖ為齒圈對(duì)材料的作用力。

Ｆｉｇ．２　Ｆｏｒｃｅ　ａｃｔｓ　ｏｎ　ｓｈｅｅｔ　ｐｌａｔｅ　ｉｎ　ｆｉｎｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ

圖３　一點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)

Ｆｉｇ．３　Ｓｔｒｅｓｓ　ｓｔａｔｅ　ｏｆ　ｏｎｅ　ｐｏｉｎｔ

在精沖變形區(qū)內(nèi)任一點(diǎn)Ｏ處取坐標(biāo)系ＸＹＺ，在該處取微元六面體，其上作用應(yīng)力如圖２、圖３所示。σｙ是由Ｐ引起的正應(yīng)力，σｖｘ、σｖｙ分別是由Ｐｖ

在Ｘ方向分量Ｐｖｘ和Ｙ方向分量Ｐｙ引起的正應(yīng)力， σＮ為側(cè)壓力Ｎ引起的正應(yīng)力，σｚ是模具對(duì)材料的約束作用引起的正應(yīng)力，剪應(yīng)力τｘｙ、τｙｘ是由外摩擦力引起的。

在Ｏ點(diǎn)處的應(yīng)力張量為：

Ｔσ＝Ｔεσ＋Ｔσρ 式中　Ｔεσ———球形應(yīng)力張量

　　　Ｔσρ———應(yīng)力偏量 （１）

－σｘ＋σＮ τｘｙ ０

熿燄

Ｔσ＝τｙｘ －（σｙ＋σｖｙ） ０＝０ ０ －σｚ燅熿－σｍ ０ ０燄０ －σｍ ０＋燀０ ０ －σｍ燅

熿 １（σｖｙ＋σｙ＋σｚ）－２（σＮ＋σｖｘ）　τｙｘ　０燄

３ ３

τｙｘ　 １（σｖｘ＋σＮ＋σｚ）－２（σｙ＋σｖｙ）　０

３ ３

０　０　 １（σｖｘ＋σｖｙ＋σｙ＋σＮ）－２（σＮ＋σｖｘ）燀３ ３燅

（２）

熿－σｍ ０ ０燄

Ｔεσ＝ ０ －σｍ ０（３）燀０ ０ －σｍ燅

１（σｙ＋σＮ＋σｖｘ＋σｖｙ＋σｚ） （４） σｍ ＝

３

式中　σｍ———平均應(yīng)力

精沖時(shí)變形區(qū)的球形應(yīng)力張量Ｔεσ是Ｏ點(diǎn)所受的靜水壓，該張量影響Ｏ點(diǎn)材料的塑性［６－７］。從式（４）可以看出影響變形區(qū)靜水壓力的因素，可通過(guò)以下途徑來(lái)提高靜水壓力：１）增大σｙ，主要是通過(guò)增大頂件反力；２）增大σＮ，主要是通過(guò)在一定程度上減小凸凹模間隙；３）增大σｖｘ＋σｖｙ，通過(guò)增大壓邊力Ｐｖ 來(lái)實(shí)現(xiàn)；４）采用最佳壓邊圈齒形內(nèi)角 α。由圖１可知：

Ｐｖｘ＋Ｐｖｙ＝Ｐｖ（ｃｏｓα＋ｓｉｎα）

　　取極值：令ｄ（Ｐｖｘ＋Ｐｖｙ）＝０，得：ｄα （５）

Ｐｖ（ｃｏｓα－ｓｉｎα）＝０ （６）

　　因?yàn)椋瑝哼吜Γ校?一定，所以，ｃｏｓα－ｓｉｎα＝０， α＝π／４

２　厚板精沖的有限元模擬仿真分析

２．１　有限元模型的建立

在有限元模擬過(guò)程中，為保證有限元模型精確描述精沖過(guò)程，又能保證模擬結(jié)果的正確性，根據(jù)實(shí)際條件做簡(jiǎn)化處理，因此把精沖過(guò)程作為軸對(duì)稱問(wèn)題來(lái)研究［８－９］。圖４為精沖過(guò)程的有限元模型，采用Ｖ形齒圈是精沖與普通沖裁最顯著的區(qū)別之一，以點(diǎn)劃線為對(duì)稱軸，為了節(jié)省時(shí)間和計(jì)算機(jī)內(nèi)存，只選取工件的１／２模型進(jìn)行模擬分析，將板料設(shè)置塑性體，其他工件視為剛性體（即不變形體），忽略模具的變形。

圖４　精沖過(guò)程的有限元模型

Ｆｉｇ．４　Ｆｉｎｉｔｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｆｉｎｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ本文有限元模擬選用直徑Φ２０ｍｍ、板厚８ｍｍ的ＡＩＳＩ－２０鋼為研究對(duì)象，其他參數(shù)如下。

１） 模擬幾何參數(shù)：凹模外直徑Φ５０ｍｍ，模具間隙０．５ｍｍ，模具圓角０．０３ｍｍ，板料厚度８ｍｍ，

Ｖ形齒圈速度２ｍｍ·ｓ－１，凸模速度１ｍｍ·ｓ－１。

２） 摩擦系數(shù)的選擇：由于是冷沖壓，設(shè)置冷摩擦系數(shù)為０．１２；板料與其他零件的接觸容差為

０．００１。

３） 網(wǎng)格劃分：板料作為塑性體分析，采用四節(jié)點(diǎn)單元。塑性剪切區(qū)域集中在模具刃口之間極窄的區(qū)域內(nèi)，因此，在模具間隙處還需對(duì)網(wǎng)格進(jìn)行局部細(xì)化。

４） 邊界條件的設(shè)定：沖裁方向是沿Ｙ軸負(fù)方向，在Ｘ方向上不允許發(fā)生金屬流動(dòng)，把配料的軸對(duì)稱面設(shè)為Ｘ方向固定不動(dòng)。

５） 沖裁力是選用壓力機(jī)和設(shè)計(jì)模具的重要依據(jù)之一，影響沖裁力的因素主要包括：材料機(jī)械性能及其厚度、零件尺寸、模具幾何參數(shù)等。由于精沖是在三向受力狀態(tài)下進(jìn)行沖裁的，變形抗力要比普通沖裁大得多，因此精沖總壓力為：

　　其中： ＦＺ＝Ｆ＋ＦＹ＋ＦＦ （７）

Ｆ＝１．２５Ｌｔτｂ ＝Ｌｔσｂ （８）

ＦＹ＝（０．３－０．６）Ｆ （９）

ＦＦ＝Ａｐ （１０）