Jul 07, 2022
免責聲明:本文援引自網絡或其他媒體,與揚鍛官網無關。其原創性以及文中陳述文字和內容未經本站證實,對本文以及其中全部或者部分內容、文字的真實性、完整性、及時性本站不作任何保證或承諾,請讀者僅作參考,并請自行核實相關內容。
轉發自:模具技術
作者:宋育紅
(西安航空職業技術學院航空制造工程學院,陜西西安710089)
2、1前置處理
數值模擬前置處垤包括以下幾個部分:
o)CAD模形建立 可以通過CAI)模形直接導人,也可以在軟件的前置處理界面上建立·復雜模形一般均采用直接導人
以節省時間,簡單模形可以直接建立·圖2給出框緣零件,初始板料的厚度為1. 5 mm;
其成形模具尺長度為750 mm,其截面尺寸分別為:
第一組半徑為5 mm,第二組角半徑為 mm,如圖2(b)所示。圖3為框緣零件的有限元模形。
(2)材料特性建立一一一材料特性是:
描述料變形的力學持征,通常采用板料拉裸真實應力應變曲線描述。
本文采用詘合金的2,卜板.料和橡皮與模具間的摩擦因數為‰ 15,其材料醑性參敬如表1所示。
〈3)邊界條件建立一一一包括控制模具和板料的運動和摩擦。
模具固定,板料和橡皮為變形體,直接在橡皮上施加作用力,壓力為30 MP,橡皮運動的速度
2,2計算濉程
采用動式祛:剝螫成過鏗考慮到橡庋成形過鏗是產準0過:計,取身,嚇,設置方《忙降態屨性0 對版然成形身
2、3后過處聳一圖4顯示了不同圓角的零件在模具成形時的厚度分布圖0從 一圖一4中可以看出,圓角半徑為5 mm時一,零亻牛在兩側位置的厚度變化較為劇烈
但減薄率低于0、4%,中間區域較為均勻,厚度分布處一于L 491、L 502 mm,如圖4(a)所示;
當圓角半徑為10 mm時,該零件在兩側位置的厚度變化較之前一種情況較為緩和,但減薄率低于0.25%,中間阝肄的厚度分布史均勻
為分析了該件在成形的過程中應力的分布圖,如圖6所示。
板料在橡支的壓力作用卞首先發生起皺,隨著壓力的增加,楫料逐漸貼模,最終符合模只的形狀。
從圖0可以看出:當圓角平徑為5、m時;
應力突罕的區域主要在零件的側邊,而且應力的變化量較大,在0一1 MPa范圍內;
當圓角半徑為10 n“時,應力突變的區域仍在零件的側,但應力的變化量較小,在0、37‰ 1 ¥Pa范圍內,中間區域應力分布均勻。
因此,模具的圓角半徑越大,應力的變化范圍變小拉深部分的起皺現象基本消失,零什表面的起皺區域概率會增
以上采用動態顯式算法計算成形過程,其模擬結果與實際進行比較《如圖4所示,圓角半徑為5增加圓角半徑,可控制零件的起皺和開裂的產生,使得零件的厚度分布更為均勻,成形質量較好。
另外,觀察圖4(a)圖中的A點和(b)圖中的B點,該點均為零件厚度變化最劇烈的點,該兩點在成形過程中的變化為別為圖5中的(a)圖和(b)圖
從圖5可以看出,板料凸彎邊由于受到壓應力作用發生增厚現象。
因而,起皺是凸彎靼的主要缺陷形式,開裂的可能性m時,最厚點的厚度為1,521 n、m,實際該點的厚度為'i.532 mm,其誤差為7,18%豐圓角半徑為10。
m時,最厚卓的厚度為L 517, m,實際該點的厚度為出防",其誤差為 0,鄴,且模擬中木厚度冚現的位置與實度出現的位寰塾本一致,能夠滿足模精度,而且計算時間短、效率較高。
采用高溫退火:將制件加熱875、900 ℃,保溫 30 mm,隨爐冷卻40 min后取出。
通過高溫退火能起到消除上道工序的應力和軟化材料的作用。
采用低溫退火:將經過高溫退火的鉬件放在電阻爐中加熱至570 ℃左右,保溫2 min,熱沖。
通過低溫退火起到軟化作用,即減小了拉力,也提高了鉬件的塑性,進而減小零件橫向開裂。
3結論
采取車削處理的方法,在制件端口處車去1 n皿左右,消除端口部位的應力集中點,然后再進行下道工序的拉深。
(2)對于鉬件在深拉深過程中產生的橫向開裂,主要采取增大凸、凹模間隙(增大10%、 15%);
采用高溫退火后,低溫退火進行熱沖的方法,提高材料塑性,減少零件橫向開裂。
新工藝的采用,使深拉深鉬件成品率由原來的10%提高到85%以上
綜合以上分析,不同的工藝參數對成形過程較好的拉深件,就需要綜合考慮各種工藝參數對成和結果影響較大,且影響是多方面的。
要獲得質量形過程的影響,找到合適的工藝參數的組合。
參考文獻:
[ 1〕陳磊,張亞兵,李善良.鈑金橡皮囊液壓成形過程中的研究進展[J〕.機床與液壓,2010,38(4):82一84,
[ 2 ]徐作文.橡皮成形的有限元模擬〔J ],機械制造與自動化,2006,35(3):78一81.
[ 3 ]付云方,高霖,王輝.橡皮囊成形的研究進展[ J〕,中國制造業信息化,2009,38(7):59一63
October 26, 2016
The Most Successful Engineering ContractorApr 15, 2024
基于Abaqus的齒圈壓板精沖工藝有限元分析(二)Apr 15, 2024
基于Abaqus的齒圈壓板精沖工藝有限元分析(一)Apr 12, 2024
基于沖壓同步工程側圍外板成形分析及結構改進(二)Apr 12, 2024
基于沖壓同步工程側圍外板成形分析及結構改進(一)Apr 11, 2024
合金化熱鍍鋅汽車外板沖壓脫鋅分析及改進(二)Apr 11, 2024
合金化熱鍍鋅汽車外板沖壓脫鋅分析及改進(一)